La templabilidad del material de la placa de sujeción y la uniformidad de la fuerza de sujeción para rieles de sección grande-
¿Por qué la sujeción de rieles{0}}de sección grande impone mayores requisitos de templabilidad en las placas de presión?
Los rieles de sección grande- (p. ej., mayores o iguales a 75 kg/m) tienen un ancho de cabeza de riel superior a 80 mm, lo que requiere un aumento correspondiente en la sección transversal- de soporte de carga de la placa de presión. Una templabilidad insuficiente da como resultado que solo la superficie forme martensita de alta-resistencia durante el enfriamiento, mientras que el núcleo sigue siendo ferrita-perlita blanda. Durante el apriete de pernos, se produce una deformación elástica desigual entre la superficie y el núcleo, concentrando la fuerza de sujeción en los bordes de la placa y dejando una fuerza insuficiente en el centro de la cabeza del riel. Esta fuerza desigual no logra limitar el desplazamiento de los rieles de secciones grandes-, lo que fácilmente causa enfermedades en las vías.
¿Cómo cuantificar la distribución desigual de la fuerza de sujeción de placas con templabilidad insuficiente?
Elcoeficiente de distribución de la fuerza de sujeción(relación entre la fuerza de sujeción máxima y mínima sobre la longitud efectiva). Para placas con templabilidad adecuada, el coeficiente Menor o igual a 1,2 (distribución uniforme). En caso de templabilidad insuficiente, puede superar 1,5. Por ejemplo, una placa de riel de 75 kg/m con baja templabilidad puede tener una fuerza de sujeción en el borde de 12 kN pero solo 7 kN en el centro-muy por debajo de los requisitos de diseño y es ineficaz para la sujeción.
¿Qué componentes químicos determinan principalmente la templabilidad de los materiales de las placas de presión?
La templabilidad depende decontenido de elementos de aleación; el carbono es fundamental y las aleaciones son fundamentales. Los materiales comunes son el acero 45# o el acero 40Cr.-El 40Cr tiene una templabilidad muy superior debido a la adición de cromo. Aleaciones como cromo, manganeso, molibdeno y vanadio reducen la velocidad de enfriamiento crítica, lo que permite la formación de martensita en el núcleo durante el enfriamiento. Para rieles de sección grande-, se utilizan aceros de aleación de carbono medio (por ejemplo, 42CrMo) con mayor contenido de aleación para mejorar la templabilidad.
Más allá de la selección del material, ¿cómo mejora el "martempering" en el tratamiento térmico la templabilidad de la placa y la uniformidad de sujeción?
El martemperado implica calentar la placa hasta la temperatura de austenización, enfriarla en sal fundida o aceite caliente ligeramente por encima del punto Ms para igualar las temperaturas del núcleo y de la superficie, y luego-enfriarla con aire hasta temperatura ambiente. este procesoreduce los gradientes de velocidad de enfriamiento, evitando diferencias estructurales entre el enfriamiento rápido de la superficie y el enfriamiento lento del núcleo. El martemperado produce una estructura de sorbita templada uniforme en toda la placa, lo que garantiza un módulo elástico consistente y una deformación uniforme bajo carga-lo que garantiza una fuerza de sujeción uniforme para rieles de sección grande-.
¿Cómo juzgar de forma preliminar la calificación de templabilidad de las placas mediante-pruebas de dureza in situ?
Elprueba de dureza transversal- is used: sample plates are cut along the load-bearing cross-section, polished, and tested for hardness at the surface, 1/2 thickness, and core using a Rockwell durometer. For qualified plates, hardness values at the three positions are nearly identical (deviation ≤HRC 3). A core hardness ≥HRC 5 lower than the surface indicates insufficient hardenability and structural differences. Additionally, a clamping force test with a distribution coefficient >1.2 confirma indirectamente una templabilidad deficiente.-Dichas placas están estrictamente prohibidas para la instalación de rieles de sección grande-.